高強(qiáng)鋼焊接存在的問題及發(fā)展方向
高強(qiáng)鋼生產(chǎn)時的強(qiáng)化方式導(dǎo)致其成分較普通
鋼復(fù)雜得多,焊接時的問題也更多,比如,高強(qiáng)鋼
焊接時存在氫致裂紋、冷裂紋、焊接接頭的疲勞、
焊接熱影響區(qū)強(qiáng)度及韌性的變化等問題
[40] 。
2.2.1 氫致裂紋
高強(qiáng)鋼焊接時,為了滿足材料的使用要求并盡
量得到y(tǒng)u母材一致的力學(xué)性能,其填充金屬中的合
金元素較多,這會影響焊接時的預(yù)熱溫度,高強(qiáng)鋼
焊后冷卻過程也會隨之改變,其熱影響區(qū)的金屬會
比焊縫金屬更早發(fā)生奧氏體向鐵素體的轉(zhuǎn)變,從而
導(dǎo)致氫從熱影響區(qū)向焊縫擴(kuò)散,更易在焊縫金屬中
產(chǎn)生氫致裂紋。P Nevasmaa 等人
[41]
研究發(fā)現(xiàn),氫致
延遲裂紋在屈服強(qiáng)度 580~900 MPa 的高強(qiáng)鋼中出
現(xiàn)的機(jī)率遠(yuǎn)大于 580 MPa 以下的鋼,且母材屈服強(qiáng)
度越高焊后氫致裂紋出現(xiàn)的時間越短。
2019 年張體明
[42]
等人對石油高強(qiáng)管線鋼X80
的焊接殘余應(yīng)力及熱影響區(qū)組織差異對擴(kuò)散氫的
影響進(jìn)行模擬分析,發(fā)現(xiàn)雖然焊接殘余應(yīng)力yu不均
勻的焊縫組織都會對擴(kuò)散氫存在影響,但焊接殘余
應(yīng)力的影響大于組織均勻性,在殘余應(yīng)力**高的焊
縫中心,擴(kuò)散氫的濃度約是不考慮焊接殘余應(yīng)力影
響時的 2.7 倍。因此,焊接殘余應(yīng)力是擴(kuò)散氫富集
的重要影響因素,而擴(kuò)散氫富集將會引起構(gòu)件的氫
致失效,所以在高強(qiáng)管道鋼焊接時要注意焊接殘余
應(yīng)力的預(yù)防yu消除。
安鋼 |
高強(qiáng)卷板 |
2.75mm |
Q550C |
1B32006201 |
2021-11-14 |
|
1 |
21.48 |
1250 |
安鋼 |
高強(qiáng)卷板 |
2.75mm |
Q550C |
1956505001 |
2021-10-05 |
|
1 |
21.6 |
1250 |
安鋼 |
高強(qiáng)卷板 |
2.75mm |
Q550C |
1956505101 |
2021-10-05 |
|
1 |
21.89 |
1250 |
安鋼 |
高強(qiáng)卷板 |
2.75mm |
Q550C |
1946102401 |
2021-09-28 |
|
1 |
21.94 |
1250 |
安鋼 |
高強(qiáng)卷板 |
2.75mm |
Q550C |
1943704201 |
2021-09-28 |
|
1 |
21.79 |
1250 |
安鋼 |
高強(qiáng)卷板 |
2.75mm |
Q550C |
2411902601 |
2022-04-14 |
|
1 |
23.64 |
1500 |
安鋼 |
高強(qiáng)卷板 |
2.75mm |
Q550C |
2411902501 |
2022-04-14 |
|
1 |
23.66 |
1500 |
安鋼 |
高強(qiáng)卷板 |
3.0mm |
Q550C |
H260550351 |
2022-06-11 |
|
1 |
28.68 |
1500 |
安鋼 |
高強(qiáng)卷板 |
3.0mm |
Q550C |
H260720181 |
2022-06-11 |
|
1 |
28.74 |
1500 |